Разработка сооружений подготовки сточных вод

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РФ

САМАРСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНАЯ АКАДЕМИЯ

На правах рукописи

Смородин Александр Павлович РАЗРАБОТКА СООРУЖЕНИЙ ПОДГОТОВКИ СТОЧНЫХ ВОД К ИХ ПОВТОРНОМУ ИСПОЛЬЗОВАНИЮ ИЛИ СБРОСУ В РЫБОХОЗЯЙСТВЕННЫЕ ВОДОЕМЫ

Специальность 05.23.04 - водоснабжение, канализация, строительные системы охраны водных ресурсов

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Пенза 2000

Диссертационная водоотведение»

работа

Самарской

выполнена

на

кафедре

государственной

«Водоснабжение

и

архитектурно-строительной

академии. Научные руководители

- доктор технических наук, профессор А.К. Стрелков - кандидат технических наук, доцент В.В. Шмиголь

Официальные оппоненты

- доктор технических наук, профессор P.И. Аюкаев -

доктор технических наук, профессор Ю.И. Вдовин

Ведущая организация

Департамент по строительству, архитектуре, жилищно-коммунальному и дорожному хозяйству

Администрации

Самарской

области

Защита состоится 20 октября 2000 г.

в 12-00 часов на заседании

специализированного совета К 064.73.02 при Пензенской государственной архитектурно-строительной академии по адресу: 440028, г. Пенза, ул. Титова, 28. С

диссертацией

можно

ознакомиться

в

библиотеке

Пензенской

государственной архитектурно-строительной академии. Автореферат разослан Ученый секретарь специализированного совета кандидат технических наук, доцент

2000 г.

В.А. Саранцев

3 ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы Практика эксплуатации современных сооружений биологической очистки сточных вод показывает, что эти комплексы без какой-либо дополнительной обработки очищенных стоков зачастую не могут обеспечить требуемого их качества. В последние годы все более широкое промышленное применение находит доочистка биологически очищенных сточных вод на зернистых фильтрах, эффективность работы которых позволяет использовать доочищенные стоки на нужды производственного водоснабжения или существенно улучшить их качество перед сбросом в водоем. Иными словами введение в схему биологической очистки сточных вод зернистых фильтров доочистки позволяет перейти на замкнутый цикл производственного водоснабжения и использовать для этих целей очищенные сточные воды. В этой связи вопросы интенсификации работы фильтров, снижение строительных и эксплуатационных затрат с одновременным улучшением качества доочистки приобретает особую актуальность. Целью работы является: - разработка метода интенсификации работы фильтровальных сооружений при доочистке бытовых и нефтесодержащих сточных вод; - оптимизация параметров зернистых фильтров с разработкой метода инженерного расчета, прогнозирующего работу фильтров в процессе длительной эксплуатации; - оптимизация методов регенерации фильтрующих слоев из высокопористых материалов в условиях доочистки биологически очищенных сточных вод; совершенствование

конструкции

и

метода

расчета

дренажно-

распределительной системы фильтров, обеспечивающей эффективность и надежность регенерации загрузки в условиях доочистки сточных вод;

- повышение качества очистки сточных вод с целью их повторного использования на промышленных предприятиях. Научная новизна работы Проведен широкий комплекс исследований по фильтрованию биологически очищенных бытовых и нефтесодержащих сточных вод на одно- и двухступенных фильтрах с зернистой загрузкой из высокопористых фильтрующих материалов в условиях

реагентной

и

безреагентной

ее

обработки.

Экспериментально

установлено, что двухступенная доочистка сточных вод без применения реагентов по эффективности, производительности и экологичности выше одноступенной с применением реагентов. Оптимизированы параметры зернистых фильтров с высокопористыми фильтрующими материалами при доочистке бытовых и нефтесодержащих сточных вод с учетом длительной их эксплуатации. Разработана новая конструкция и метод расчета дренажа, обеспечивающего эффективную и надежную работу фильтра при доочистке сточных вод. Оптимизирован

метод

регенерации

зернистых

высокопористых

фильтрующих материалов, определено влияние водной промывки на их износ в процессе длительной эксплуатации. Доочистка сточных вод с применением высокопористых фильтрующих материалов позволяет повысить производительность фильтров в 1,5-2,0 раза по сравнению с кварцевыми фильтрами и обеспечить требуемое качество очистки для повторного

использования

очищенных

сточных

вод

на

промышленных

предприятиях.

Практическая ценность работы Выполненные исследования позволяют рассчитывать и проектировать для доочистки биологически очищенных сточных вод фильтровальные сооружения с высокопористой загрузкой, работающие по одно- и многоступенчатым схемам с применением реагентов и без них.

Применение

предлагаемой

дренажно-распределительной

5 высокопористой загрузки

системы

фильтров

и

модернизация

доочистки

обеспечивает

полуторо-двухкратное увеличение их производительности с одновременным улучшением качества фильтрата. Рекомендации по расчету регенерации высокопористой загрузки фильтров позволяют учитывать условия ее длительной эксплуатации.

Практическая реализация Запроектирована, произведена реконструкция и пусконаладочные работы на станции доочистки биохимически очищенных сточных вод Куйбышевского нефтеперерабатывающего завода (БХО КНПЗ). Пропускная

способность

станции

доочистки

возросла

в

2,5

раза,

экономический эффект при этом составил 571,77 тыс. рублей по капитальным затратам (в ценах 1981 г.). Кафедрой водоснабжения и водоотведения Самарской Государственной архитектурно-строительной академии, при непосредственном участии автора, совместно с

институтом "Самарагражданпроект" переработан типовой проект

станции доочистки сточных вод с одноступенного фильтрования на двухступенное для городских канализационных сооружений г. Октябрьска (Самарской обл.). Производительность станции составляет 10,0 тыс. м3/сутки. Двухступенная схема доочистки сточных вод реализована фирмой "OTTO Тек ГмбХ & КоКГ" (Германия) при проектировании КОС п. Черноречье (Самарская обл.) К настоящему времени сооружения построены и успешно эксплуатируются. Кроме

того,

разработки

по

двухступенной

доочистке

биологически

очищенных сточных вод применены и на ряде других поселковых и сельских КОС Самарской обл.: п. Солнечная поляна, с. Красноармейское, АО "Чагринское" с.Новый Буян (КОС спиртового завода), р.ц. Клявлино, р.ц. Большая Глушица. Для

института

"ГазНИИпроект"

была

проведена

переработка

технологической части ТП 902-2-412.86, предусматривающей одноступенчатую

схему

доочистки

на

скорых

6 фильтрах

с

загрузкой

из

кварцевого

песка

э

производительностью 200 м /сут. на двухступенную схему с применением загрузки из дробленого керамзита. Скорость фильтрования при этом составила 10 м/ч. Данная разработка внедрена на КОС нефтебазы п. Красноармейское (Самарская обл.).

Апробация работы Основные результаты работы докладывались и были одобрены на научнотехнических конференциях, Ленинграде,

Уфе,

проводившихся

на Самарских областных

в различные ежегодных

годы

в Москве,

научно-технических

конференциях "Исследования в области архитектуры, строительства и охраны окружающей среды".

Публикации По материалам диссертации опубликовано 42 научные работы.

СТРУКТУРА И ОБЪЕМ ДИССЕРТАЦИИ

Диссертация состоит из введения, пяти глав, заключения, списка литературы и приложений. Работа изложена на 141 странице машинописного текста, содержит 31 рисунок, 29 таблиц, включает список использованной литературы из 110 наименований, приложения. На защиту выносятся: - результаты исследований по доочистке биологически очищенных бытовых и нефтесодержащих сточных вод на одно- и двухступенных фильтрах с различными зернистыми фильтрующими материалами в условиях реагентной и безреагентной ее обработки; - технология двухступенной доочистки с использованием высокопористых фильтрующих материалов — дробленого керамзита и керамзитового песка, полученного в «кипящем слое»; - исследование и расчет дренажа большого сопротивления с щелевым покрытием; - метод расчета фильтровальных сооружений доочистки сточных вод на основе технологического моделирования на ЭВМ; - математическая модель, описывающая степень расширения керамзитовой загрузки в зависимости от ее параметров и интенсивности промывки; - результаты теоретических и экспериментальных исследований по определению стабильности

структурных

и

технологических

свойств

фильтрующих

материалов: кварцевого песка, дробленого керамзита и керамзитового песка, полученного в «кипящем слое» в режиме их водной регенерации.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ Во введении отмечается, что охрана окружающей среды и рациональное использование природных ресурсов в настоящее время - одна из актуальных проблем современности. Основными источниками образования больших объемов сточных вод, загрязняющих окружающую среду, являются промышленные и коммунальные предприятия городов. Приоритетными направлениями в решении проблемы охраны водных ресурсов является сокращение сбросов сточных вод в водоемы и повышение качества их очистки. Решение

первого

направления

предусматривает

сокращение

водопотребления, создание на промышленных предприятиях систем оборотного, замкнутого или бессточного водоснабжения. Повышение качества очистки сточных вод возможно за счет строительства новых

и

достижений

реконструкции

существующих

научно-технического

очистных

прогресса

и

сооружений

использованием

с

учетом

новейших

технологий, материалов и оборудования для очистки сточных вод. Ввиду вышесказанного в настоящей работе рассмотрены вопросы улучшения качества сбрасываемых биологически очищенных сточных

вод в

водоемы

применением глубокой их очистки фильтрованием на зернистых фильтрах по различным схемам работы, с реагентной и безреагентной обработкой исходной воды.

В первой главе отмечается, что санитарное состояние р. Волги в районе г. Самара огромное влияние оказывают воды Куйбышевского и Саратовского водохранилищ, а так же ряд малых и средних рек, питающих их. Состояние этих водных объектов характеризуется индексом загрязненности воды (ИЗВ) - общим содержанием загрязнений. В настоящее время качество указанных водных объектов оценивается Ш-м и IV-M

классом

соответственно.

качества

как

«умеренно-загрязненные»

и

«загрязненные»

На

экологическую

оказывают

обстановку

антропогенное

водохранилищ и малых рек региона

воздействие

загрязнения

от

промышленных

предприятий, неудовлетворительная работа объектов BKX - канализационных очистных

сооружений,

расположенных

в

регионе,

а

так

же

транзитные

загрязнения, поступающие с выше расположенных Волго-Камских гидроузлов. В

соответствие с современными требованиями качество сбрасываемых

биологически очищенных сточных вод в рыбохозяйственные водоемы должно быть не более 3 мг/л по взвешенным веществам и БПК20. В

действительности,

во

многих

случаях,

количество

загрязнений,

сбрасываемых с биологически очищенными сточными водами, в несколько раз превышают

даже

нормативы

принимаемые

для

инженерных

расчетов

канализационных очистных сооружений - 15 мг/л по взвешенным веществам и БПК 20 . В таблице 1 представлены статистические данные работы канализационных очистных сооружений Средней Волги за период 1980-1986 гг. с 95% вероятностью по основным показателям: взвешенным веществам и БПК20. Таблица 1 Показатели биологической очистки сточных вод Наименование старший биологической очистки Йошкар-Ола Ульяновск (левый берег) Тольятти - Синтезкаучук Жигулевск Куйбышев (ГOKC) Куйбышев - НПЗ Новокуйбышевск - НПЗ

Показатели биологической очистки сточных вод, мг/л Взвешенные вещества БПК20 средн. макс. мин. средн. мин. макс. 14,5 18,0 10,0 21,4 39,0 10,0 17,7 23,0 40,8 16,5 28,6 6,2 11,8 12,7 21,0 6,0 47,0 106,0 76,0 21,0 6,1 17,0 6,7 7,5 16,8 77,5 8,2 17,0 26,9 10,7 14,4 8,8 41,7 62,5 23,3 20,9 49,1 63,0 22,0 26,4 33,0 15,0

Неудовлетворительная

работа

КОС

приводит

к

увеличению

индекса

загрязненности вод, а следовательно и к снижению самоочищающей способности водоемов. Особенно актуальна эта проблема для городов, находящихся в зоне национального парка "Самарская Лука". Для ее решения необходима более

10

глубокая очистка биологически очищенных сточных вод с помощью сооружений доочистки. По данной проблеме был проведен литературный обзор с анализом существующих способов доочистки больших объемов биологически очищенных сточных вод, из которого следует, что для этих целей широко применяются биологические пруды и метод фильтрования. Отмечается нестабильность работы биологических прудов из-за световых и температурных колебаний окружающей среды. При низкой температуре воды снижается физиологическая активность бактерий, а при повышении температуры наблюдается явление вторичного загрязнения воды за счет бурного роста водорослей.

Для

повторного

использования

сточных

вод

для

целей

промышленности требуется дополнительная очистка. Кроме того, биологические пруды занимают большие площади. Наиболее эффективным и доступным для доочистки больших объемов биологически очищенных сточных вод является глубокая очистка методом фильтрования на зернистых фильтрах. Целью и задачей настоящей работы, в связи с отмеченным выше, является разработка и исследование фильтровальных сооружений доочистки сточных вод на зернистых фильтрах по одно- и двухступеннои схемам с применением реагентов и без

них.

Обеспечение

высокоэффективных

надежной

фильтрующих

работы

фильтров

материалов

и

за

нового

счет

применения

типа дренажно-

распределительной системы с разработкой инженерного метода расчета процесса регенерации зернистой загрузки фильтров с учетом длительной ее эксплуатации.

Во второй главе приведены результаты полупроизводственных исследований одно- и двухступеннои схем глубокой очистки биологически очищенных сточных вод с использованием в качестве загрузки фильтров различных фильтрующих материалов: кварцевого песка, дробленого керамзита, керамзитового песка, полученного в «кипящем слое» в условиях реагентной и безреагентной обработки исходной воды.

11

Исследования

по

доочистке

биологически

очищенных

сточных

вод

проводились на универсальной установке (рис. 1) смонтированной в здании фильтров

станции

доочистки

биохимически

очищенных

сточных

вод

Куйбышевского нефтеперерабатывающего завода (БХО КНПЗ). Универсальность установки заключалась в том, что манипуляцией запорной арматурой на обвязке опытных фильтров, предусматривалась возможность их работы по различным схемам подачи исходной воды: снизу-вверх, сверху-вниз, а также по двухступенному фильтрованию. Установка состояла из двух фильтров диаметром 200 мм и высотой 3 метра. Для определения потерь напора в загрузке оба фильтра были оборудованы пьезодатчиками через 10 см по всей высоте колонок, показания пьезодатчиков были выведены на пьезометрический щит. Вода после биологической очистки с помощью насоса 1,5 К-6 подавалась в бак исходной воды и последовательно проходила смеситель (при реагентной обработке

фильтруемой

калиброванными

воды),

шайбами,

бак

которые

постоянного обеспечивали

уровня,

снабженный

заданную

скорость

фильтрования, фильтры с зернистой загрузкой и бачки постоянного уровня имитаторы сборных желобов с которых каждый час производился обор проб отфильтрованной воды. Одновременно отбиралась проба исходной воды. Указанные пробы подвергались экспресс-анализу на оптическую плотность с помощью фотоэлектрического калориметра с последующим определением по тарировочной кривой количества взвешенных веществ. Также проводился и химический анализ этих проб.

......

Скорость определялась объемным способом, была постоянной и равнялась 16м/ч. Регистрация потерь напора по слоям загрузки и всему слою осуществлялась с пьезометрического щита. Обработка опытных данных велась по теории технологического моделирования Д.М. Минца, усовершенствованной Б.З. Мельцером.

Промывная вода

Рис. 1 Схема экспериментальной установки по доочистке сточных вод фильтрованием: 1- фильтровальные колонки; 2 — пьезометрические датчики; 3 — запорная арматура; 4 пьезометрический щит; 5 - переливной бак; б расходный бак; 7 - воздухо-отделительные трубы; 8 - бак подачи обрабатываемой воды; 9 - бак с коагулянтом; 10 смеситель

13

Для

пересчета

значений

гидравлического

уклона

применительно

к

высокопористым материалам (дробленый керамзит, керамзитовый песок) была использована формула, полученная при участии автора.

* - значения параметров фильтрования, полученные опытным путем; V - скорость фильтрования, м/ч; А * - предельное насыщение загрузки, определяется в зависимости от F(A) *; т - пористость загрузки в долях единицы; а - коэффициент формы зерна; μ - коэффициент динамической вязкости воды, г/см-с. С целью определения эффективности работы фильтров с различной загрузкой

(кварцевый

песок

и

дробленый

керамзит)

были

проведены

сравнительные исследования доочистки сточных вод по различным схемам: а) одноступенная безреагентная с переменной скоростью фильтрования с загрузкой из кварцевого песка и дробленого керамзита; б) одноступенная безреагентная с одно- и двухслойной загрузкой из дробленого керамзита с постоянной скоростью фильтрования; в) двухступенная безреагентная с постоянной скоростью фильтрования; г) одноступенная с предварительной реагентной обработкой исходной воды. Преимущества загрузки из дробленого керамзита по сравнению с кварцевым песком бесспорны. Однако отсутствие централизованного дробления и рассева сдерживают его применение, что побуждает исследователей на поиски других более легкодоступных зернистых материалов. Строительной промышленностью в настоящее время выпускается керамзитовый песок, полученный в "кипящем слое". Исследования

показали,

что

по

гранулометрическому

составу,

физико-

механическим, гидравлическим, санитарно-гигиеническим свойствам, а также химической

стойкости

он

удовлетворяет

соответствующим

требованиям.

Технологические исследования по определению оптимальных параметров работы различных

фильтрующих

материалов

показали

преимущества

дробленого

14

керамзита и керамзитового песка перед кварцевым по производительности и грязеемкости в среднем соответственно в 1,84 и 1,49 раза. После проведения исследований по схеме «а» применение кварцевого песка в качестве загрузки экспериментальных фильтров было исключено. Результаты проведенных автором исследований по доочистке биологически очищенных сточных вод по различным схемам фильтрования и методам обработки исходной воды для удобства сопоставления результатов сведены в таблицу 2 и наглядно показывают технологичность применения двухступенной доочистки. В качестве I ступени принят фильтр с движением воды снизу вверх, а II ступени двухслойный фильтр с движением воды сверху вниз. Параметры загрузки из дробленого керамзита следующие: I ступень - высота загрузки - 150 см; объемный вес гранулированного керамзита - 550 кг/м3; диаметр зерен загрузки 2,5-5,0 мм; эквивалентный диаметр 3,75 мм; коэффициент неодонородности - 1,7. П ступень - двухслойный керамзитовый фильтр: верхний слой - легкий керамзит (300 кг/м3); высота - 50 см; крупность 1,5-2,5 мм; нижний слой - тяжелый керамзит (550 кг/м ); высота - 100 см; крупность 1,1-3,5 мм. Общий эквивалентный диаметр зерен двухслойного фильтра - 2,1 мм. На основе проведенных исследований была разработана технологическая схема двухступенной доочистки биологически очищенных сточных вод (рис. 2). Процесс двухступенного фильтрования биологически очищенных сточных вод имеет свои особенности по сравнению с аналогичной схемой очистки природных вод. В воде после сооружений биологической очистки содержатся хлопья активного ила, которые на зернах загрузки фильтров первой ступени образовывают биологическую пленку с микроорганизмами. Эти прикрепленные микроорганизмы и обеспечивают улучшение качества очистки по ВПК при двухступенной схеме. В связи с этим не допускается хлорирование воды перед фильтрами I ступени. Целесообразным

также

является

периодическое

применение

нисходящей

промывки (продувки) этих фильтров. Для условий двухступенной доочистки сточных вод продувка дает не только экономию промывной воды, но и обеспечивает сохранение прикрепленной жизнеспособной биологической пленки

Таблица 2

Наименование показателей

Скорость фильтров Количество взвешенных веществ в исходной воде Количество взвешенных веществ в фильтрате • Эффект осветления по взвешенным веществам Удельная грязеемкость по взвешенным веществам Продолжительность фильтроцикла БПК20 в исходной воде БIIK20 в фильтрате Эффект осветления по БПК20 Количество нефтепродуктов в исходной воде Количество нефтепродуктов в фильтрате Эффект осветления по нефтепродуктам

Показатели работы экспериментальных фильтров Показатели работы керамзитовых фильтров Двухступенные Единица Одноступенные II ступень измерения Безреагентаная с реагентом I ступень доочистка

м/ч мг/л

16,0 35,62

16,0 35,62

16,0 83,7

16,0 47,5

мг/л

9.08

6,78

47,5

4,7

%

74,25

83,9

43,3

90,1/94,4

кг/м2. ч

0,424

0,477

0,579

0,684/1,26

ч мг/л мг/л

41,3

23,25

мг/л

20,8

20,8

58,0 54,75 23,4 57,2 22,3

58,0 23,4 4,35 81,4/92,05 12,4

мг/л

8,9

7,7

12,4

8,0

%

56,9

62,8

44,4

35,4/64,1

%

Примечание: Приведенные в знаменателе данные соответствуют показателям работы фильтров I и II ступени в целом

Входная камера

Tехнологические емкости КОС

Приемный резервуар и резервуар промывной Насос подачи воды на фильтрацию

Насос подачи промывной воды

Фильтр I ступени

На сооруж. механич. очистки

Насос перекачки грязной промывной воды

Резервуар грязной промывной воды

фильтр II ступени

Контактный резервуар Воздуходувка в водоем

Рис. 2. Технологическая схема двухступенной доочистки сточных вод фильтрованием: М4 - сточная вода после биологической очистки; Ml6 — сточная вода на доочистку; Ml 1 - сточная вода на входную камеру; М8 - сточная вода на фильтрацию; М51 — сточная вода после доочистки на I ступени; M52 сточная вода после доочистки на II ступени; М13 — сточная вода на контактные резервуары; MIO — отвод грязной промывной воды; M15 аварийный обводной трубопровод; XO - хлорная вода; М21 - сточная вода после продувки I ступени; M14- отвод переливной воды; Ml 8 подача промывной воды на фильтры; Ml9 - отвод промывной воды от фильтров; АО - воздух

17

В третьей главе приводятся результаты по разработке, исследованию и расчету дренажа большого сопротивления с щелевым покрытием. Автор приходит к выводу, что наиболее предпочтительной дренажнораспределительной системой в фильтрах является система без поддерживающих гравийных

слоев,

позволяющих увеличить высоту

фильтрующей загрузки,

улучшив тем самым эффективность работы фильтров. Для фильтров без гравийных поддерживающих слоев с участием автора был конструктивно

разработан

и

исследован

трубчатый

дренаж

большого

сопротивления с щелевым покрытием (рис. 3), работа которого была исследована на

экспериментальной установке.

Щелевое

покрытие

изготавливается

из

нержавеющей стали толщиной 0,8-1,0 мм и приваривается в виде желоба по длине перфорированной дренажной трубы с диаметрально противоположных ее сторон. Целесообразно, для увеличения срока эксплуатации дренажно-распределительной системы, трубы применять из нержавеющей стали. Ширина щелевого покрытия (в) зависит от диаметра трубы (d) и высоты его над отверстием трубы. Максимальная его высота по конструктивным соображениям принимается равной 0,5 диаметра трубы, а минимальная - 0,4. Ширина щелевого покрытия, при высоте его над отверстием трубы 0,5d может быть определена по формуле: .

.

(2)

в = 0,75 π d

При применении в дренажно-распределительной системе стальных труб должна быть предусмотрена защита отверстий от коррозии, так как практика эксплуатации дырчатых стальных труб показывает, что отверстия под действием коррозии изменяют свои размеры и соответственно расчетные расходы. Отверстия в стальных трубах рекомендуется футеровать материалами, стойкими против коррозии. Для этих целей предлагается использовать эбонитовые втулки (рис. 3). Щелевое покрытие изготавливается на штамповочном станке с различной заданной высотой щелей, при этом форма щели получается в виде вдавленного равнобедренного треугольника, расположенного под углом 60° по отношению к плоскости

щелевого

покрытия.

Во

избежание

заиливания

отверстий нами

рекомендуется высоту щели принимать равной 0,5-0,6 эквивалентного диаметра

Щелевое покрытие Перфорированная труба Эл.сварка Фланец

РАЗРЕЗ 1-1 УЗЕЛ А УЗЕЛ А Эбонитовая втулка

Рис. 3. Дренаж большого сопротивления с щелевым покрытием

19 зерен фильтрующей загрузки. Скважность щелевого покрытия зависит от высоты

щели и может быть определена по формуле: α=11,5hщ.

(3)

%

где hщ - высота щели в мм. Суммарные потери напора в дырчатой трубе и щелевом покрытии могут быть определены по формуле: (4)

Н о б щ =h p . c . +h щ . n .

где hp.c. - потери напора, м, определяемые в соответствии с требованиями СНиП 2.04.02-84; hщ.п. - потери напора в щелевом покрытии, м. Потери напора в щелевом покрытии определяются по формуле:

где Vотв. - скорость движения воды в отверстиях перфорированной трубы, м/с Отверстия в трубах рассчитываются из условия обеспечения равномерности распределения воды по площади фильтра при отношении общей площади отверстий в трубах 0,25-0,3% площади фильтра. Диаметр отверстий принимается

10-12 мм. ζщ.п.

- коэффициент сопротивления щелевого покрытия. Зависит от скважности щелевого покрытия, направления движения потока воды. Величина

коэффициента

сопротивления

определяется

по

аналитическим зависимостям (6) и (7), полученными на основе экспериментальных данных (рис. 4) для режима промывки

20 .

-9

-0,2

Aф= 3,8 110 α

d - диаметр отверстия в перфорированной трубе, м V- кинематический коэффициент вязкости воды, м /с а - скважность щелевого покрытия в %. Проводимые исследования работы щелевого покрытия показали, что величина коэффициента сопротивления существенно зависит от его скважности, и увеличивается при его работе в режиме фильтрования. Размер зерен загрузки контактирующей со щелями, при отношении их к высоте щели более 1,5 практически на величину коэффициента сопротивления щелевого покрытия влияния не оказывает. Величина коэффициента сопротивления труб со щелевым покрытием скважностью от 7 до 35% изменяется в пределах от 2,0 до 2,8 в режиме промывки п от 2,3 до 3,0 в режиме фильтрования. На рис. 4 приведен график изменения потерь напора

hр.с.

=

f(Re) в

трубах с щелевым покрытием при различных величинах его скважности в режимах промывки и фильтрования. При этом определяющими величинами чисел Рейнольдса является скорость движения в отверстиях труб и диаметр их отверстий. В случае применения дренажа большого сопротивления с щелевым покрытием

процесс

регенерации

протекает

более

интенсивно,

так

как

направленность щелей под углом 60° к поверхности покрытия обеспечивает более быстрое разрушение агломератов загрязнений и интенсивное их отделение от зерен загрузки в зоне действия струй промывной воды. Т.е. частицы загрузки при регенерации находятся не просто во взвешенном состоянии, а им придается еще и вращательное движение в вертикальной плоскости, обеспечивая тем самым эффект промывки из-за увеличения вероятности соударений частиц загрузки. При взаимно-противоположной ориентации направленности щелей соседних труб дренажно-распределительной системы в фильтре этот эффект будет максимальным, приводящим к сокращению времени промывки, а следовательно и к снижению расхода промывной воды.

Рис.4. Потери напора в трубе с щелевым покрытием в зависимости от числа Рейнольдса и скважности для режимов: а - фильтрования, б - промывки

22

Для упрощения инженерных расчетов фильтров в третьей главе была разработана программа, позволяющая вести расчеты фильтров на ЭВМ по различным

схемам

подачи

на

них

исходной

воды

и

с

различными

распределительными системами, с поддерживающими слоями и без них. Программа позволяет в диалоговом режиме гибко менять параметры загрузки, скорость фильтрования, интенсивность промывки, величину расширения загрузки при промывке и т.д. В

четвертой

главе

были

выполнены

исследования

по

определению

математической модели степени расширения загрузки из дробленого керамзита и керамзитового песка, полученного в «кипящем слое», от их параметров. Анализ данных 360 испытаний по промывке керамзита водой (при температуре воды 2O0C) показал, что зависимость коэффициента расширения керамзита "k" от интенсивности промывки "u0", л/с-м2, диаметра зерен керамзита "d", мм, удельного веса дробленого керамзита "γодк'", кг/м3, и пористости "m", %, носит корреляционный характер в связи с влиянием ряда других неучтенных факторов, а также ошибок измерений. Поэтому для нахождения эмпирической формулы, описывающей зависимость коэффициента расширения керамзитовой загрузки от влияющих факторов (скорости потока, диаметра зерен, удельного веса и пористости керамзита) использовался метод корреляционно-регрессивного анализа. Предварительный аналитический и графический анализ экспериментальных данных показал, что регрессионную зависимость целесообразно представить в виде степенной зависимости:

k=A.ux.dy.γzd.κmt

(8)

где А, х, у, z, t - неизвестные коэффициенты. После логарифмирования зависимость 8 примет линеаризованный вид:

lgk = IgA + zlgu + ylgd + zlgγd.κ. + tlgm

(9)

23

Если матрицу - столбец значений функционального признака (коэффициент расширения керамзита) обозначить через Y, а матрицу значений влияющих факторов через X

то коэффициенты для линейной множественной регрессионной зависимости можно рассчитать по формуле:

. .

где b - матрица-столбец коэффициентов регрессии

XТ - транспорированная матрица X. Коэффициент множественной корреляции R равен:

(11) где bТ, YТ - транспорированные матрицы b и Y; п - число испытаний, n=360; Y - среднее значение функционального признака. Расчет

числовых

значений

коэффициентов

корреляции

и

регрессии

производился с помощью стандартных научных программ из пакета Института математики АН БССР (г. Минск). С помощью программы "CORRE" были рассчитаны средние значения для функционального признака и влияющих факторов.

24

Проверка нормальности закона распределения функционального признака производилась с помощью чисел Вестергарда. Окончательная эмпирическая формула зависимости коэффициента потока, диаметра зерен, удельного веса и после исключения пористости, как слабо коррелирующую с коэффициентом расширения и сильно коррелирующую с удельным весом, примет вид:

Аналогично была определена зависимость коэффициента расширения от диаметра зерен d, интенсивности подачи промывной воды u0 и общей насыпной массы гранулированного керамзита

По результатам проведенных ранее исследований [9] была предложена формула для инженерных расчетов по определению интенсивности подачи промывной воды uo для заданного коэффициента расширения k и0 = [(11,0d + 17,5) . k -5,0d -10,0] • γ0д.к. + (7,5d - 9,5} . k-4,5d + 5,25

(14)

где d - средний диаметр зерен фракции дробленого керамзита или керамзитового песка "кипящего слоя", мм γд.к. - объемная масса дробленого керамзита или керамзитового песка в 3

сухом состоянии для данной фракции, г/см . Формулы (12), (13) и (14) представляют собой три математических модели процесса работы псевдосжиженного слоя зернистой загрузки из дробленого керамзита и керамзитового песка, полученного в "кипящем слое". Выбор формулы для инженерных расчетов возможен при сравнении расчетных значений с опытными. Наиболее наглядно это видно при графическом сравнении, которые графики представлены в диссертации. Наиболее точно опытные данные в диапазоне зерен от 0,5 до 3,0 мм отражает математическая модель процесса расширения псевдоожиженных слоев имеющая

25 формулу (14), при увеличении крупности зерен более 3,0 мм для инженерных расчетов по определению коэффициента расширения рекомендуется формула (13). Кроме определения свойств фильтрующих материалов в первоначальный период, то есть до начала их эксплуатации, представляют практический интерес изучения этих свойств в процессе длительной эксплуатации. Наряду с изучением изменения свойств дробленого керамзита и керамзитового песка нами, для сопоставления и анализа, проведены параллельно подобные исследования и кварцевого песка. Для исследований был взят керамзит легкий, объемный вес в гранулах 0,250 и тяжелый, объемный вес 0,550 трех фракций: 0,63-1,0; 1,0-1,6 и 1,6-2,0; три фракции керамзитового песка: 0,63-1,0; 1,0-1,6 и 1,6-2,0 и кварцевый песок диаметром

0,63-1,0.

Исследования

проводились

на

специальной

экспериментальной установке, состоящей из следующих основных элементов: четырех стеклянных колонок диаметром 58 мм и высотой 700 мм, загружающихся фильтрующим материалом, и необходимых трубопроводов. На изменение свойств фильтрующего материала в основном будет влиять регенерация фильтрующих материалов водной промывкой. На экспериментальной установке моделировалось время эксплуатации загрузки: 0,5 года соответствовало 24 час. промывки; 1,0 год - 48 час.; 1,25 год - 60 час.; 2,0 года - 96 час.; 3,0 года -

144 час. По

известным

методикам до

и

после

эксплуатации определялись

технологические параметры: гидравлическая крупность Q; объемный вес γод.к.; процент износа П%; эквивалентный диаметр dЭKB; коэффициент расширения Кр; гидравлический уклон i0. На изменение свойств исследуемых материалов влияет множество различных факторов. Чтобы установить влияние каждого фактора на свойства исследуемого материала

потребуется

очень

много

времени.

Поэтому

для

проведения

исследований изменения свойств дробленого керамзита в процессе водной промывки был использован метод планирования эксперимента. Были определены факторы, оказывающие наибольшее влияние на изменение свойств дробленого

26 керамзита. К ним относятся: крупность керамзита (d); время эксплуатации (T);

интенсивность подачи воды (UB) и объемный вес керамзита в гранулах (γ0). В

результате

математической

обработки

были

получены

формулы,

описывающие изменения параметров загрузки из дробленого керамзита в процессе ее длительной эксплуатации.

Q = -1,12 + 2,22d + 0,45Т + 0,022U B + 5,33 γ0

(15)

γd0κ-=0,24 +

(16)

0,52γ0

П% = 3,38 - 0,25d + 0,65Т - 0,048UВ -

(17)

4,47γ0

(18)

dэкв= 0,407 + 0,66d

(19)

Kp=2,32-0,42d-1.07γ0

(20)

i0 = 1,32 - 0,38d - 0,08T

Для подтверждения корректности полученных формул представлена таблица сравнения

расчетных

и

экспериментальных

данных

для

4-х

факторного

эксперимента (таблица 3), С целью изучения изменения поверхности зерен фильтрующих материалов в процессе моделирования эксплуатации были сфотографированы при 50-кратном увеличении: зерна керамзитового песка до и после 3-х летней эксплуатации; зерна кварцевого песка до и после 3-х летней эксплуатации. Для сравнения структуры поверхности

зерен

представлены до

эксплуатации

керамзитовый

песок

и

дробленый керамзит. Анализ микрофотографий до и после 3-х летней эксплуатации керамзитового песка показал, что существенных изменений в поверхности зерен не происходит, это подтверждается также данными по износу материала. Износ дробленого

керамзита

не

превышает

допустимых

значений.

Нормативный

ежегодный износ составляет 4,5% и за 3 года он может достигнуть 13,5%. Для керамзитового песка различной крупности износ за год колеблется от 4,55 до 5,33%. Кварцевый песок в процессе эксплуатации также существенно не изменяет своей поверхности и формы, что следовало из сравнения микрофотографий.

Таблица 3 Расчетные и экспериментальные данные Наименование параметров

Расчетные и экспериментальные данные для условий опытов I 3 4 5 6 7

8

9ср

10ср

4.87 5,22

4.96 4,3

4,79 4,55

4.79 4,34

0.359 0,38

0.358 0,342

0.509 0,512

0.436 0,474

0.416 0,408

0.81 0,86

1.42 1,73

1.17 0,86

1.06 1,02

1.36 1,5

1.36 1,86

0.95 0,83

1.61 1,73

0.95 0,81

1.59 1,74

0.96 0,84

1.28 1,16

1.28 1,3

1.0 1,02

1.65 1,82

0.97 1,01

1.799 2,03

1.385 1,14

1.39 1,33

1.36

1.36

0.52 0,27

0.805 0,76

0.38 0,49

0.905 1,11

0.33

0.75 0,64

1

2

Гидравлическая крупность

5.3_2 5,46

4.06 3,51

6.25 6,76

3.14 2,99

7.15 7,79

2.685 2,3

Объемный вес дробленого керамзита

0.356 0,381

0.519 0,53

0.518 0,516

0.357 0,339

0.508 0,512

Процент общего износа дробленого керамзита

163 2,46

0.56 0,33

0.31 0,56

2.88 3,05

Эквивалентный диаметр

1,52 1,72

0.83

1.61 1,74

Коэффициент расширения при u0=10 л/с.м2

1.23 1,04

1.42 1,38

Гидравлический уклон при Vф=36м/час

0.43 0,48

0.895 1,16

Примечание: в числителе - расчетное значение соответственно по формулам 15-20 в знаменателе - экспериментальное значение.

1,5

1,14

0,656 0,44

0.656 0,6

28

Анализируя

вид

поверхности

зерен

фильтрующих

материалов

до

эксплуатации следует отметить, что дробленый керамзит имеет сильно развитую удельную поверхность по сравнению с керамзитовым и в особенности с кварцевым песком. Керамзитовый песок имеет на своей поверхности мелкую микроструктуру и недалеко проникающие вглубь поры.

Пористость

керамзитового песка,

вследствие этого, имеет меньшие значения, чем у дробленого керамзита, но выше кварцевого песка. В

пятой

главе

приводятся

результаты

практической

реализации

разработанной схемы двухступенной доочистки биологически очищенных сточных вод,

экологическая

и

экономическая

эффективность

ее

применения

и

автоматизация работы фильтров первой и второй ступеней. В Самарском регионе уделяется большое внимание защите водоемов от загрязнений, поступающих со сточными водами. Поэтому, разработанная схема двухступенной доочистки сточных вод из-за высокой эффективности работы, повышенной, по сравнению с одноступенчатой, степенью санитарной надежности нашла здесь широкое применение. В

настоящее

время

практически

все

вновь

проектируемые

или

реконструируемые канализационные сооружения городов и населенных мест, расположенных по обеим берегам р. Волги Самарского региона дополняются схемой глубокой очистки стоков фильтрованием с загрузкой фильтров из высокопористых материалов. Так, разработанная схема внедрена в проектную практику институтов "Оргэнергострой",

"Самарагражданпроект",

"ГазНИИпроект",

научно-

производственной фирмой "ЭКОС", созданной на кафедре водоснабжения и водоотведения Самарской Государственной архитектурно-строительной академии. При проектировании второй очереди канализационных очистных сооружений г. Жигулевска институтом "Оргэнергострой" по нашим рекомендациям была разработана станция двухступенной доочистки биологически очищенных сточных вод общей производительностью 30,0 тыс. м3/сут. (1984 г.). Этот проект реализован и в настоящее время двухступенная станция доочистки находится в стадии

29 строительства. Предотвращаемый ущерб от снижения БПК20 и взвешенных веществ составил 207,6 тыс. руб. в год (цены 2000 г.). Аналогичная

работа

была

проведена

кафедрой

водоснабжения

и

водоотведения СамГАСА совместно с институтом "Самарагражданпроект", при участии диссертанта, по переработке типового проекта станции доочистки сточных вод с одноступенного фильтрования на двухступенное для КОС г. Октябрьска. Производительность станции - 10,0 тыс. м3/сутки. Достигнут экологический и социальный эффект (1992 г.). В рамках выполнения обязательств, взятых на себя Германией, сопряженных с выводом Российских войск из Западной Европы, в п. Черноречье был построен городок в связи с чем резко выросло количество сточных вод, требующих эффективной глубокой очистки. Совместно с фирмой "OTTO Тек ГмбХ & KoKГ" (Германия) была разработана технологическая часть проекта двухступенной станции доочистки биологически очищенных сточных вод фильтрованием с использованием в качестве загрузки дробленого керамзита. Производительность 12,0 тыс. м3/сутки (1994 г.). Строительство закончено. В течение 4-х лет станция доочистки успешно эксплуатируется с высокими технологическими показателями: БПКПОЛН- 1,5 мг Оа/л; взвешенные вещества- 1,5 мг/л. При непосредственном участии автора был переработан ТП 902-2-412.86 с целью перевода технологии одноступенчатой доочистки с загрузкой из кварцевого песка на двухступенную с загрузкой из дробленого керамзита для института 3

"ГазНИИпроект". Производительность станции составляет 200 м /сутки, скорость фильтрования - 10м/ч. Данная работа реализована при проектировании институтом канализационных очистных сооружений нефтебазы в п. Красноармейское. НПФ "ЭКОС" при участии автора разработан комплекс канализационных очистных

сооружений

(КС

"ЭКОС"),

предназначенный

для

глубокой

биологической очистки бытовых и близких к ним по составу сточных вод промышленных и сельскохозяйственных объектов. КС "ЭКОС" рассчитан на 3

пропускную способность от 50 до 1400 м /сутки при качестве исходной воды по взвешенным веществам и БПКполн в пределах 300-350 мг/л. Разработанный комплекс обеспечивает концентрации в очищенной воде: по взвешенным

30 веществам и БПКполн - до 3 мг/л; азоту аммонийному - 2-3 мг/л; фосфору - 1,52,0мг/л. В этой технологической схеме двухступенная доочистка фильтрованием с загрузкой из дробленого керамзита является конечной стадией обработки биологически очищенных сточных вод на дисковых биофильтрах. По данной схеме разработан рабочий проект КОС производительностью 550 мэ/сутки для пос. Солнечная

Поляна.

В

настоящее

время

очистные

сооружения

успешно

эксплуатируются более года (март 1999 г.) с фактической производительностью 700 м3/сут. Для удаления из очищенных сточных вод биогенных элементов - соединений азота и фосфора, для условий районного центра Клявлино Самарской области разработана технологическая схема очистки бытовых сточных вод с очисткой от биогенных элементов и доочистки по двухступенной схеме фильтрованием. Выполнен рабочий проект по которому в настоящее время ведется строительство. Производительность - 1400 мэ/сут. Также была разработана технологическая схема очистки смешанного хозяйственно-бытового и молочного стоков Шигонского маслосырзавода. Общий объем стоков составляет 600м3/сутки, из которого 150 м3/сутки - хозяйственнобытовой. После прохождения сточной воды через комплекс биологической очистки с качеством 15 мг/л по БПКполн, и 15 мг/л по взвешенным веществам она подается на фильтр первой ступени, который работает в режиме фильтрования снизу вверх, и далее самотеком поступает на фильтр второй ступени, работающий в режиме сверху-вниз. Экономический эффект от внедрения дробленого керамзита и дренажа большого сопротивления на станции БХО КНПЗ составил 571,77 тыс. руб. (цены 1981 г.) по капитальным затратам за счет увеличения производительности станции в 2,5 раза, создав тем самым условия для перевода станции на двуступенную доочистку за счет высвободившихся площадей фильтров без дополнительного их строительства. Кроме экономической эффективности применения двухступенной доочистки была произведена ее экологическая оценка в сравнении с одноступенчатой с

31

различными фильтрующими материалами и с различными вариантами обработки подаваемой на фильтры воды (реагентная, безреагентная). Порядок экологической оценки доочистки сточных вод заключается в следующем: рассчитывается расход реагентов, материалов и энергии, необходимых для обработки заданного количества сточных вод или загрязнений по формуле:

гдеMi,

ПДKi

- соответственно масса, г, и предельно допустимая

концентрация, г/м3, i-ro загрязнителя, внесенного в среду в ходе обработки воды. Определяется количество воды, загрязненной сопутствующими вторичными примесями, непосредственно в процессе очистки. Затем определяется расход энергии и объем воды, загрязненной в ходе производства требуемого количества энергии, реагентов и материалов. Суммируя, находится общий расход энергии и вторично загрязненной воды. Расчеты были произведены для производительности станции доочистки биологически очищенных сточных вод Qсут. = 30000 м3/сут. В результате экологическое сравнение вариантов доочистки сточных вод по э

загрязненной до ПДК воды, м /сут., показало преимущество безреагентной э

двухступенной (26,78 м /сут.) перед одноступенной с применением коагулянта (5634,04 м3/сут.). Представленная в пятой главе схема автоматизации контроля за работой фильтров двухступенной доочистки обеспечивает надежность их эксплуатации, контроль за регенерацией загрузки, приводящей к экономии промывной воды и электроэнергии. ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ 1. Анализ санитарного

состояния реки Волга и ее притоков в районе

г. Самара и работы канализационных очистных сооружений Средней Волги

32 показывают о необходимости глубокой очистки сточных вод перед их сбросом в

водоемы. 2.

Наиболее эффективным и доступным для доочистки больших объемов

биологически

очищенных

сточных

вод является

глубокая

очистка методом

фильтрования на зернистых фильтрах. 3. Проведенные

автором

исследования

по

доочистке

биологически

очищенных сточных вод фильтрованием показали преимущество применения в качестве загрузки из дробленого керамзита и керамзитового песка полученного в «кипящем слое» перед кварцевым песком в 1,5-2,0 раза. 4. Разработанная диссертантом двухступенная схема глубокой очистки по своим

технологическим

параметром,

экологическими

и

экономическими

показателями эффективнее одноступенчатой с применением реагентов. 5. Дренаж большого сопротивления, разработанный с участием автора, позволяет обеспечить надежную эксплуатацию фильтров. Получены формулы для его расчета. 6. Разработанная

автором

программа

на

ЭВМ

позволяет

ускорить

инженерные расчеты элементов фильтров с применением в них загрузки из высокопористых материалов. 7. Предложены

формулы

для

определения

степени

расширения

керамзитовой загрузки в зависимости от ее параметров и интенсивности промывки в начальный период эксплуатации. 8. Автором

предложена

математическая

модель,

прогнозирующая

структурные и технологические свойства загрузки из дробленого керамзита в процессе ее длительной эксплуатации. 9. Разработки,

приведенные

в

диссертации,

применены

на

ряде

канализационных очистных сооружений городов, населенных мест и предприятий Самарского региона (10 объектов). 10. Разработанная схема автоматизации позволяет обеспечить надежную работу фильтров двухступенной доочистки. 11. Экономический

эффект

по

капитальным

затратам

от

внедрения

двухступенной схемы доочистки сточных вод на фильтрах с загрузкой из

33 дробленого керамзита на БХО КНПЗ производительностью 43250 м /сутки

составил 571,77 тыс. руб. (в ценах 1981 г.). 12.Укрупненная

величина

годового

экономического

ущерба,

предотвращаемого в результате снижения сброса загрязнений в р. Волга от г. Жигулевска (Qcyт. = 30000 м3/сут.) по взвешенным веществам и

КОС

БПКполн составляет 207,6 тыс. руб. в год. По теме диссертации опубликовано 42 научные работы, основными из них являются: 1. Мартенсен

В.H.,

Стрелков

А.К.,

Горбунов

Ю.Ф.,

Смородин

А.П.,

Калинский А.В. Исследования по доочистке сточных вод на канализационных очистных сооружениях г. Тольятти. Сб. Научных трудов ВАЗа. Тольятти, 1978. 2. Стрелков А.К., Атанов Н.А., Смородин А.П. Безреагентная доочистка сточных вод на фильтрах с керамзитовой и кварцевой загрузкой. - Химия и технология топлив и масел, № 4, M., 1979. 3. Стрелков А.К., Смородин А.П., Литвинов С.А. Исследование безреагентной доочистки сточных вод КНПЗ на фильтрах с однослойной и двухслойной керамзитовой

загрузкой.

-

Межвузовский

сб.

научных

трудов.

КГУ.

/Перспективные методы очистки природных и промышленных вод. Куйбышев,

1980. 4.

Стрелков

А.К.,

Смородин А.П.

Исследование

доочистки

сточных

вод

фильтрованием на трехступенных фильтрах - Тезисы докладов обл. научнотехн. конференции, Куйбышев, 1979. 5.

Стрелков А.К., Смородин А.П., Дремина Э.В. Разработка и исследование фильтровальных сооружений доочистки бытовых сточных вод. /Пути и методы совершенствования качества строительства: Тез. докл. 42 обл. науч.-техн. конф. Куйбышев, 1985.

6.

Стрелков

А.К.,

Смородин

А.П.

Обоснование

технологической

целесообразности двухступенной доочистки сточных вод фильтрованием. /Роль

молодежи

в

ускорении

научно-технического

прогресса

в

проектировании, строительстве и эксплуатации систем водоснабжения и

34

канализации: Тез. докл. П-й Республиканской науч.-техн. конф. молодых ученых и специалистов. Уфа, 1984. 7.

Стрелков А.К., Смородин А.П., Кивран В.К. Двухступенчатая доочистка сточных вод на фильтрах с зернистой загрузкой и автоматизация их работы. /Очистка сточных вод при сбросе в водоемы и повторном использовании: Материалы семинара, - МДНТП. M., 1988.

8.

Смородин

А.П.

Разработка

сооружений

подготовки

бытовых

и

нефтесодержащих сточных вод к их повторному использованию и сбросу в рыбохозяйственные водоемы. /Ресурсосберегающие малоотходные процессы строительного производства и охрана окружающей среды: Тез. докл. обл. 46-й науч.-техн. конф. Куйбышев, 1989. 9.

Стрелков А.К., Смородин А.П., Неклюдов А.Г. Анализ эффективности работы станций аэрации городов Средней Волги и перспективы использования биологически очищенных сточных вод для их повторного использования //Тезисы. Загрязнения природной среды и методы очистки промышленных выбросов. Куйбышев, 1988, 16Oc.

10. Стрелков А.К., Смородин А.П., Дремина Э.В. Доочистка бытовых сточных вод с целью их повторного использования в промышленности. //Тезисы докладов П республиканской н.-т. конференции молодых ученых и специалистов. Уфа,

1984. -77с. 11. Стрелков А.К., Смородин А.П., Пономарев В.П. Совершенствование систем водоснабжения и водоотведения по очистке природных и сточных вод и утилизации их осадков. Промежуточный отчет по г/б. ВНТИЦ, № гос. регистрации 01860079139, Куйбышев, 1987. 12. Стрелков А.К.,

Смородин А.П.

Исследование, разработка и

наладка

комплексной схемы улучшения водного и канализационного хозяйства г. Жигулевска. Промежуточный отчет по хоз. договору. ВНИТЦ. Инв. № Б 917717. Куйбышев, 1980. 13. Стрелков А.К., Смородин А.П., Дремина Э.В. Исследование изменения свойств фильтрующей загрузки из дробленого керамзита в условиях водной

35

14. Стрелков А.К., Смородин А.П., Дремина Э.В. О возможности использования биолоигчески очищенных сточных вод в условиях Куйбышевского промузла. /Тезисы областной

43

НТК

"Пути

интенсификации

строительного

производства и подготовки кадров. Куйбышев, 1986. -161с. 15. Стрелков А.К., Шувалов М.В., Чистяков Н.Е., Смородин А.П. Технологическая схема доочистки бытовых сточных вод с дисковыми биофильтрами и двухступенчатой доочисткой фильтрованием. /Сб. материалов Всероссийской научно-практической конференции. /Экологические проблемы рационального использования и охраны водных ресурсов. Самара, 1996. 16. Смородин А.П. Экологическая оценка различных вариантов доочистки биологически очищенных сточных вод фильтрованием. /Тезисы докладов областной 56 НТК «Исследования в области архитектуры, строительства и охраны окружающей среды" Самара, 1999. 17. Шмиголь В.В., Смородин А.П. Применение двухступенчатого фильтрования для доочистки сточных вод. /Город, экология, строительство. Программа, доклады и сообщения международной научно-практической конференции Семинара, Каир, Египет, 1999.